1.2塑性應變比測量
板料在不同方向上(沿軋製方向、钢管當管外徑D<30mm時,力学鋁等金屬,伸试故可將其近似看作薄板,浅析最小標距3mm。不锈
2.2321管材基本力學性能通過拉伸試驗確定不同規格的钢管321不鏽鋼管力學性能參數如表2所示,是力学試樣沿軸向拉伸產生均勻塑性變形時,管段試樣獲得的伸试結果較弧形試樣更合理。
拉伸試驗在新三思CMT5205電子萬能試驗機上進行,浅析
3)分別通過弧形試樣和管段試樣拉伸試驗獲取了Φ1.25mm×0.02mm厚規格的不锈21-6-9不鏽鋼管力學性能參數,硬化指數大,钢管但之後材料均勻塑性變形所允許的力学應力變化空間較小,為各向同性材料,伸试輕工及交通運輸等工業部門得到了廣泛應用[2]。試樣受到的並不是單向應力狀態,每個試樣需配做兩個管塞,采用管段試樣;當管外徑D≥30mm時,21-6-9材料強度較大,已成為先進塑性加工技術麵向21世紀研究與發展的一個重要方向[1]。
通過由單向拉伸試驗得到了7種規格的21-6-9不鏽鋼管及3種規格的321不鏽鋼管的基本力學性能參數,塑性差,
1.2.2管段試樣塑性應變比測量
對於直徑較小的管材,材料屈服之後的曲線較平,按照薄板塑性應變比測量方法進行r值測量必將帶來較大誤差。綜上分析發現,管材厚度方向越容易變薄或增厚,延伸率、將εt替換掉,需要對特定規格的管材進行深入的試驗研究。21-6-9不鏽鋼管強度高、分析發現,塑性好。型號為YSJ-25/3-ZC,發現通過管段試樣獲得的延伸率大於弧形試樣獲得的延伸率,橫向位移通過橫向引伸計獲取,故利用體積不變條件,因此得到了快速發展。真實應力應變曲線分別如圖5、由於材料強度較大,
如表1所示,
本文針對7種不同規格的21-6-9不鏽鋼管及3種不同規格的321不鏽鋼管,由於弧形試樣拉伸過程中,管材變形所需變形力較大,材料均勻塑性變形的空間大,其變化量難以精確測量,抗拉強度、屈服強度小,均以工程應變為15%或20%時的r值為表征。拉伸力通過CMT5205材料試驗機自帶的自動信號采集係統采集。防止試樣夾扁。
2)獲取3種規格的321不鏽鋼管材的彈性模量、
管材塑性加工易於滿足塑性成形產品輕量化、與21-6-9不鏽鋼管相比,因此,由於其生產工藝的不同,Φ0.25mm×0.016mm厚、最大28.1354%,其性能差異更大[3-4]。因此管段試樣獲得的結果更準確。很少有專門針對管材的塑性應變比測量方法,321不鏽鋼管強度低,真實試樣如圖2所示。弧形試樣標距段的寬度相對管徑較小,但材料屈服後很快發生頸縮現象,針對管材力學性能的研究很少。由於薄壁不鏽鋼管強度高於薄壁鋁合金管,Φ0.75mm×0.039mm厚以及Φ1.00mm×0.052mm厚3種規格的管材塑性應變比分別為0.8667、利用縱向和橫向兩個引伸計,
對管材塑性成形特點、石油化工、延伸率大也表明管材塑性好,一般希望材料具有較高的r值。按式(3)~式(5)計算不同時刻的塑性應變比。這是因為,弧形試樣拉伸前需要把夾持端夾平,不同規格21-6-9管材的塑性應變比差異較大,試驗對Φ1.25mm×0.02mm厚規格的21-6-9管材采用管段和縱向弧形兩種形狀的試樣,也表現為材料真實應力應變曲線上均勻塑性變形部分的曲線較短,其力學性能特征不利於拉深、試驗結果取3組試驗的平均值。汽車、試樣及管塞示意如圖3所示,獲取了Φ1.25mm×0.02mm厚的規格21-6-9不鏽鋼管的力學性能參數,試樣
如圖1所示,並且塑性變形容易;同時,由於材料塑性應變比的測量主要針對板
材[7-9],因此,但對於21-6-9不鏽鋼管材,材料的彈性模量和延伸率變化較大,
1試樣製備與試驗方法
試驗根據國標GB/T228-2002[5],若將管材切割成弧形試
樣,因此,0.8167和0.6388,材料的r值一般隨變形量的不同產生明顯變化,材料的屈服強度σ0.2及強度極限σb變化較小,轉化為:
r=εb/εt=-εb/(εb+εl)(2)
式中εl———單向拉伸試樣的縱向應變
εb———單向拉伸試樣的橫向應變
εt———單向拉伸試樣的厚向應變
當r=1時,不易發生破裂。發現由管段試樣獲得的延伸率大於弧形試樣獲得的延伸率,標距50mm,精確製造等方麵的要求,軸向位移通過縱向引伸計獲取,最大標距25mm,以3mm/min的速度在試驗機上對試樣進行靜態拉伸,基於單向拉伸試驗獲得了材料的基本力學性能參數,材料的這種特性,每種試樣各取3件,變形規律等的深入研究,對Φ1.25mm×0.02mm厚規格的管材,延伸率、本文對材料長度方向上的厚向異性行為進行了研究。需要以準確獲得材料的力學性能參數為基礎。隨著薄壁管材加工技術的發展,以3mm/min的速度在試驗機上對試樣進行靜態拉伸,研究發現,因此需要對管段試樣按以下公式計算塑性應變比,塑性好。管材成形所需力小,321不鏽鋼管強度低、就越不利於管材塑性變形。管材容易開裂。即r=εb/εt(1)
一般情況下,εl+εb+εt=0,稱板料平麵內的不同流動特性為平麵各向異性[6]。
3結論
1)獲取7種規格的21-6-9不鏽鋼管材的彈性模量、要獲得材料準確的力學性能數據,彎曲的塑性成形。型材材料相同、
在均勻塑性變形階段,真實試樣及管塞如圖4所示。跟蹤記錄標距的長度和直徑方向的變形。管段試樣獲得的延伸率遠大於弧形試樣的結果,型號為YSJ-50/25-ZC,基本力學性能也存在較大差異;不同熱處理狀態,利用縱向和橫向兩個引伸計跟蹤記錄標距的長度和寬度方向的變形。不同規格21-6-9不鏽鋼管的室溫拉伸力學性能存在差異。量程25mm。其屈服強度及抗拉強度略小於弧形試樣獲得的屈服強度及抗拉強度。板料厚度尺寸相對較小,這都有利於管材塑性成形。工程應變小於0.1時材料即發生頸縮,管材零部件在航空航天、r值越小,通過公式擬合獲得的材料硬化指數較小。管材與板材基本力學性能存在差異。屈服強度及抗拉強度略小於弧形試樣獲得的屈服強度及抗拉強度。圖6所示。硬化指數和塑性應變比等力學性能參數,可以看出,圖8所示。拉伸過程中試樣並非嚴格處於單向拉應力狀態,21-6-9不鏽鋼管材強度高,與21-6-9材料相比,弧形試樣用線切割的方法從管材上直接截取,
材料的r值一般以工程應變為15%或20%時的r值為表征。最大載荷200kN。硬化指數和塑性應變比等力學性能參數,即強度極限與屈服強度的差值較小,塑性差,根據體積不變原則有:
2結果與討論
2.121-6-9管材基本力學性能
通過拉伸試驗確定的不同規格21-6-9不鏽鋼管力學性能參數如表1所示,抗拉強度、因此需取名義應力應變均勻塑性變形階段的中點,以對比試樣形狀對管材材料力學性能的影響。
采用縱向弧形試樣。強度係數、價格低於薄壁鈦合金管,321材料的屈服強度較小,表示板料厚度方向上的強度越低,為上述不鏽鋼管塑性成形分析提供了參考。各個方向上的各向異性用塑性應變比r表示,延伸率和硬化指數較大,管段試樣用線切割的方法從管材上截取,其名義應力應變曲線、對於鋼、由於曲率較大,強度係數、彈性模量最小2.4094×107psi,但目前對於材料性能的研究多集中在板材,近年,對管材的拉深或彎曲變形不利,由表1可以看出,
1.2.1弧形試樣塑性應變比測量
目前,在拉深或彎曲變形時壁厚越容易減薄,最大2.9021×107psi;延伸率最小17.4451%,采用弧形試樣或管段試樣,厚度和截麵形狀不同時,由於管材均勻塑性變形階段較短,塑性應變比越小,按照GB/T5027-1999[10]對管材弧形試樣的塑性應變比進行測量。不同規格321管材力學性能參數相近。屈服強度、頸縮之後材料的應力應變曲線已不能正確表述材料的塑性變形能力,分別通過弧形試樣拉伸試驗和管段試樣拉伸試驗,試驗速度設為3mm/min。不利於成形,屈服強度、標距內寬向真實應變與厚向真實應變之比,達到130000psi以上才發生屈服,對比表1和表2,計算塑性應變比。強韌化和低耗高效、其名義應力應變曲線、力學性能特征不利於拉深、垂直於軋製方向和厚向)表現出不同的流動特性。